Расчетные расходы дождевых вод. Расчетные расходы дождевых вод Расчетные расходы дождевых вод
2.11. Расходы дождевых q r , л/с, следует определять по методу предельных интенсивностей по формуле
где z mid - среднее значение коэффициента, характеризующего поверхность бассейна стока. определяемое согласно п. 2.17;
А, п - параметры, определяемые согласно п. 2.12;
F - расчетная площадь стока, га, определяемая согласно п. 2.14;
t r - расчетная продолжительность дождя, равная продолжительности протекания поверхностных вод по поверхности и трубам до расчетного участка, мин, и определяемая согласно п. 2.15.
Расчетный расход дождевых вод для гидравлического расчета дождевых сетей q cal , л/с, следует определять по формуле
где - коэффициент, учитывающий заполнение свободной емкости сети в момент возникновения напорного режима и определяемый по табл. 11.
Примечания: 1. При величине расчетной продолжительности протекания дождевых вод. меньшей 10 мин, в формулу (2) следует вводить поправочный коэффициент рваный 0,8 при t r = 5 мин и 0,9 при t r = 7 мин.
2. При большом заглублении начальных участков коллекторов дождевой канализации следует учитывать увеличение их пропускной способности за счет напора, создаваемого подъемом уровни воды в колодцах.
2.12. Параметры А и п надлежит определять по результатам обработки многолетних записей самопишущих дождемеров, зарегистрированных в данном конкретном пункте. При отсутствии обработанных данных допускается параметр А определять по формуле
(4)
где q 20 - интенсивность дождя, л/с на 1 га, для данной местности продолжительностью 20 мин при Р = 1 год, определяемая по черт. 1;
п - показатель степени, определяемый по табл. 4;
т r - средние количество дождей за год, принимаемое по табл. 4;
Р - период однократного превышения расчетной интенсивности дождя, принимаемый по п. 2.13;
- показатель степени, принимаемый по табл. 4.
Черт. 1. Значения величии интенсивности дождя q20
Таблица 4
Значение n |
m r | |||
Р 1 |
Р 1 | |||
Побережья Белого и Баренцева морей | ||||
Север европейской части СССР и Западной Сибири | ||||
Равнинные области запада и центра европейской части СССР | ||||
Равнинные области Украины | ||||
Возвышенности европейской части СССР. западный склон Урала | ||||
Восток Украины, низовье Волги и Дона, Южный Крым | ||||
Нижнее Поволжье | ||||
Наветренные склоны возвышенностей европейской части СССР и Северное Предкавказье | ||||
Ставропольская возвышенность, северные предгорья Большого Кавказа, северный склон Большого Кавказа | ||||
Южная часть Западной Сибири, среднее течение р. Или, район оз. Але-Куль | ||||
Центральный и Северо-Восточный Казахстан, предгорья Алтая | ||||
Северные склоны Западных Саян, Заилийского Алатау | ||||
Джунгарский Алатау, Кузнецкий Алатау, Алтай | ||||
Северный склон Западных Саян | ||||
Средняя Сибирь | ||||
Хребет Хамар-Дабан | ||||
Восточная Сибирь | ||||
Бассейны Шилки и Аргуни, долина Среднего Амура | ||||
Бассейны Колымы и рек Охотского моря, северная часть Нижнеамурской низменности | ||||
Побережье Охотского моря, бассейны рек Берингова моря, центр и запад Камчатки | ||||
Восточное побережье Камчатки южнее 56° с. ш. | ||||
Побережье Татарского пролива | ||||
Район оз. Ханка | ||||
Бассейны рек Японского моря, о. Сахалин, Курильские о-ва | ||||
Юг Казахстана, равнина Средней Азии и склоны гор до 1500 м, бассейн оз. Иссык-Куль до 2500 м | ||||
Склоны гор Средней Азии на высоте 1500-3000 м | ||||
Юго-Западная Туркмения | ||||
Черноморское побережье и западный склон Большого Кавказа до Сухуми | ||||
Побережье Каспийского моря и равнина от Махачкалы до Баку | ||||
Восточный склон Большого Кавказа, Кура-Араксинская низменность до 500 м | ||||
Южный склон Большого Кавказа выше 1500 м, южный склон выше 500 м, ДагАССР | ||||
Побережье Черного моря ниже Сухуми, Колхидская низменность, склоны Кавказа до 2000 м | ||||
Бассейн Куры, восточная часть Малого Кавказа, Талышский хребет | ||||
Северо-западная и центральная части Армении | ||||
Ленкорань |
2.13. Период однократного превышения расчетной интенсивности дождя необходимо выбирать в зависимости от характера объекта канализования, условий расположения коллектора с учетом последствий, которые могут быть вызваны выпадением дождей, превышающих расчетные, и принимать по табл. 5 и б или определять расчетом в зависимости от условий расположения коллектора, интенсивности дождей, площади бассейна и коэффициента стока по предельному периоду превышения.
При проектировании дождевой канализации у особых сооружений (метро, вокзалов, подземных переходов и др.), а также для засушливых районов, где значение q 20 менее 50 л/(сга), при Р , равном единице, период однократного превышения расчетной интенсивности дождя следует определять только расчетом с учетом предельного периода превышения расчетной интенсивности дождя, указанного в табл. 7. При этом периоды однократного превышения расчетной интенсивности дождя, определенные расчетом, не должны быть менее указанных в табл. 5 и 6.
При определении периода однократного превышения расчетной интенсивности дождя расчетом следует учитывать, что при предельных периодах однократного превышения, указанных в табл. 7, коллектор дождевой канализации должен пропускать лишь часть расхода дождевого стока, остальная часть которого временно затопляет проезжую часть улиц и при наличии уклона стекает по ее лоткам, при этом высота затопления улиц не должна вызывать затопления подвальных и полуподвальных помещений; кроме того, следует учитывать возможный сток с бассейнов, расположенных за пределами населенного пункта.
Таблица 5
Условия расположения коллекторов |
Период однократного превышения расчетной интенсивности дождя Р , годы, для населенных пунктов при значениях q 20 |
||||
местного значения |
на магистральных улицах | ||||
Благоприятные и средние |
Благоприятные | ||||
Неблагоприятные | |||||
Особо неблагоприятные |
Неблагоприятные | ||||
Особо неблагоприятные |
Примечания: 1. Благоприятные условия расположения коллекторов:
бассейн площадью не более 150 га имеет плоский рельеф при среднем уклоне поверхности 0,005 и менее;
коллектор проходит по водоразделу или в верхней части склона на расстоянии от водораздела не более 400 м,
2. Средние условия расположения коллекторов:
бассейн площадью свыше 150 га имеет плоский рельеф с уклоном 0,005 м и менее;
коллектор проходит е нижней части склона по тальвегу с уклоном склонов 0,02 м и менее, при этом площадь бассейна не превышает 150 га.
3. Неблагоприятные условия расположения коллекторов:
коллектор проходит в нижней части склона, площадь бассейна превышает 150 га;
коллектор проходит по тальвегу с крутыми склонами при среднем уклоне склонов свыше 0,02.
4. Особо неблагоприятные условия расположения коллекторов: коллектор отводит воду из замкнутого пониженного места (котловины).
Таблица 6
Примечание. Для предприятий, расположенных в замкнутой котловине, период однократного превышения расчетной интенсивности дождя следует определять расчетом или принимать рваным не менее чем 5 годам.
Таблица 7
2.14. Расчетную площадь стока для рассчитываемого участка сети необходимо принимать равной всей площади стока или части ее, дающей максимальный расход стока.
В тех случаях, когда площадь стока коллектора составляет 500 га и более, в формулы (2) и (3) следует вводить поправочный коэффициент К, учитывающий неравномерность выпадения дождя по площади и принимаемый по табл. 8.
Таблица 8
Расчетные расходы дождевых вод с незастроенных площадей водосборов свыше 1000 га, не входящих в территорию населенного пункта, следует определять по соответствующим нормам стока для расчета искусственных сооружений автомобильных дорог согласно ВСН 63-76 Минтрансстроя.
2.15. Расчетную продолжительность протекания дождевых вод по поверхности и трубам t r , мин, следует принимать по формуле
(5)
где t con - продолжительность протекания дождевых вод до уличного лотка или при наличии дождеприемников в пределах квартала до уличного коллектора (время поверхностной концентрации), мин, определяемая согласно п. 2.16;
t can - то же, по уличным лоткам до дождеприемника (при отсутствии их в пределах квартала), определяемая по формуле (6);
t p - то же, по трубам до рассчитываемого сечения, определяемая по формуле (7),
2.16. Время поверхностной концентрации дождевого стока следует определять по расчету или принимать а населенных пунктах при отсутствии внутри-квартальных закрытых дождевых сетей равным 5-10 мин или при наличии их равным 3-5 мин.
При расчете внутриквартальной канализационной сети время поверхностной концентрации надлежит принимать равным 2-3 мин.
Продолжительность протекания дождевых вод по уличным лоткам t can
(6)
где l can - длина участков лотков, м;
v can
Продолжительность протекания дождевых вол по трубам до рассчитываемого сечения t p , мин, следует определять по формуле
где l p - длина расчетных участков коллектора, м;
v p - расчетная скорость течения на участке, м/с.
2.17. Среднее значение коэффициента стока z mid следует определять как средневзвешенную величину в зависимости от коэффициентов z, характеризующих поверхность и принимаемых по табл. 9 и 10.
Таблица 9
Поверхность |
Коэффициент z |
Кровля зданий и сооружений, асфальтобетонные покрытия дорог |
Принимается по табл. 10 |
Брусчатые мостовые и черные щебеночные покрытия дорог | |
Булыжные мостовые | |
Щебеночные покрытия, не обработанные вяжущими | |
Гравийные садово-парковые дорожки | |
Грунтовые поверхности (спланированные) | |
Примечание. Указанные значения коэффициента z допускается уточнять по местным условиям на основании соответствующих исследований.
Таблица 10
Параметр А |
Коэффициент z для водонепроницаемых поверхностей |
2.18. При расчете стока с бассейнов площадью свыше 50 га с разным характером застройки или с резко различными уклонами поверхности земли следует производить проверочные определения расходов дождевых вод с разных частей бассейна и наибольший из полученных расходов принимать за расчетный. При этом, если расчетный расход дождевых вод с данной части бассейна окажется меньше расхода, по которому рассчитан коллектор на вышележащем участке, следует расчетный расход для данного участка коллектора принимать равным расходу на вышележащем участке.
Территории садов и парков, не оборудованные дождевой закрытой или открытой канализацией, в расчетной величине площади стока и при определении коэффициента z не учитываются. Если территория имеет уклон поверхности 0,008-0,01 и более в сторону уличных проездов, то в расчетную площадь стока необходимо включать прилегающую к проезду полосу шириной 50-100 м.
Озелененные площади внутри кварталов (полосы бульваров, газоны и т. п.) следует включать в расчетную величину площади стока и учитывать при определении коэффициента поверхности бассейна стока z.
2.19. Значения коэффициента следует определять по табл. 11.
Таблица 11
Примечания: 1. При уклонах местности 0,01-0,03 указанные значения коэффициента следует увеличивать на 10-15 % и при уклонах местности свыше 0,03 принимать равными единице.
2. Если общее число участков на дождевом коллекторе или на притоке менее 10, то значение при всех уклонах допускается уменьшать на 10 % при числе участков 4-10 и на 15 % при числе участков менее 4.
Таблица 3
Объекты канализования |
Удельное среднесуточное (за год) водоотведение на одного жителя в населенных пунктах, л/сут |
|
Сельские населенные пункты |
Примечания: 1. Удельное среднесуточное водоотведение допускается изменять на 10-20 % в зависимости от климатических и других местных условий и степени благоустройства.
2. При отсутствии данных о развитии промышленности за пределами 1990 г. допускается принимать дополнительный расход сточных вод от предприятий в размере 25 % расхода, определенного по табл. 3.
2.10. Самотечные линии, коллекторы и каналы, а также напорные трубопроводы бытовых и производственных сточных вод следует проверять на пропуск суммарного расчетного максимального расхода по пп. 2.7 и 2.8 и дополнительного притока поверхностных и грунтовых вод в периоды дождей и снеготаяния, неорганизованно поступающего в сети канализации через неплотности люков колодцев и за счет инфильтрации грунтовых вод. Величину дополнительного притока q ad , л/с, следует определять на основе специальных изысканий или данных эксплуатации аналогичных объектов, а при их отсутствии - по формуле
где L - общая длина трубопроводов до рассчитываемого сооружения (створа трубопроводов), км;
т d - величина максимального суточного количества осадков, мм, определяемая согласно СНиП 2.01.01-82.
Проверочный расчет самотечных трубопроводов и каналов поперечным сечением любой формы на пропуск увеличенного расхода должен осуществляться при наполнении 0,95 высоты.
РАСЧЕТНЫЕ РАСХОДЫ ДОЖДЕВЫХ ВОД
2.11. Расходы дождевых q r , л/с, следует определять по методу предельных интенсивностей по формуле
где z mid - среднее значение коэффициента, характеризующего поверхность бассейна стока, определяемое согласно п. 2.17;
А, п - параметры, определяемые согласно п. 2.12;
F - расчетная площадь стока, га, определяемая согласно п. 2.14;
t r - расчетная продолжительность дождя, равная продолжительности протекания поверхностных вод по поверхности и трубам до расчетного участка, мин, и определяемая согласно п. 2.15.
Расчетный расход дождевых вод для гидравлического расчета дождевых сетей q cal , л/с, следует определять по формуле
где b - коэффициент, учитывающий заполнение свободной емкости сети в момент возникновения напорного режима и определяемый по табл. 11.
Примечания: 1. При величине расчетной продолжительности протекания дождевых вод, меньшей 10 мин, в формулу (2) следует вводить поправочный коэффициент рваный 0,8 при t r = 5 мин и 0,9 при t r = 7 мин.
2. При большом заглублении начальных участков коллекторов дождевой канализации следует учитывать увеличение их пропускной способности за счет напора, создаваемого подъемом уровни воды в колодцах.
2.12. Параметры А и п надлежит определять по результатам обработки многолетних записей самопишущих дождемеров, зарегистрированных в данном конкретном пункте. При отсутствии обработанных данных допускается параметр А определять по формуле
(4)
где q 20 - интенсивность дождя, л/с на 1 га, для данной местности продолжительностью 20 мин при Р = 1 год, определяемая по черт. 1;
п - показатель степени, определяемый по табл. 4;
т r - средние количество дождей за год, принимаемое по табл. 4;
Р - период однократного превышения расчетной интенсивности дождя, принимаемый по п. 2.13;
g - показатель степени, принимаемый по табл. 4.
Черт. 1. Значения величин интенсивности дождя q 20
Таблица 4
Значение n при |
||||
Р < 1 |
||||
Побережья Белого и Баренцева морей |
||||
Север европейской части СССР и Западной Сибири |
||||
Равнинные области запада и центра европейской части СССР |
||||
Равнинные области Украины |
||||
Возвышенности европейской части СССР. западный склон Урала |
||||
Восток Украины, низовье Волги и Дона, Южный Крым |
||||
Нижнее Поволжье |
||||
Наветренные склоны возвышенностей европейской части СССР и Северное Предкавказье |
||||
Ставропольская возвышенность, северные предгорья Большого Кавказа, северный склон Большого Кавказа |
||||
Южная часть Западной Сибири, среднее течение р. Или, район оз. Але-Куль |
||||
Центральный и Северо-Восточный Казахстан, предгорья Алтая |
||||
Северные склоны Западных Саян, Заилийского Алатау |
||||
Джунгарский Алатау, Кузнецкий Алатау, Алтай |
||||
Северный склон Западных Саян |
||||
Средняя Сибирь |
||||
Хребет Хамар-Дабан |
||||
Восточная Сибирь |
||||
Бассейны Шилки и Аргуни, долина Среднего Амура |
||||
Бассейны Колымы и рек Охотского моря, северная часть Нижнеамурской низменности |
||||
Побережье Охотского моря, бассейны рек Берингова моря, центр и запад Камчатки |
||||
Восточное побережье Камчатки южнее 56° с. ш. |
||||
Побережье Татарского пролива |
||||
Район оз. Ханка |
||||
Бассейны рек Японского моря, о. Сахалин, Курильские о-ва |
||||
Юг Казахстана, равнина Средней Азии и склоны гор до 1500 м, бассейн оз. Иссык-Куль до 2500 м |
||||
Склоны гор Средней Азии на высоте 1500-3000 м |
||||
Юго-Западная Туркмения |
||||
Черноморское побережье и западный склон Большого Кавказа до Сухуми |
||||
Побережье Каспийского моря и равнина от Махачкалы до Баку |
||||
Восточный склон Большого Кавказа, Кура-Араксинская низменность до 500 м |
||||
Южный склон Большого Кавказа выше 1500 м, южный склон выше 500 м, ДагАССР |
||||
Побережье Черного моря ниже Сухуми, Колхидская низменность, склоны Кавказа до 2000 м |
||||
Бассейн Куры, восточная часть Малого Кавказа, Талышский хребет |
||||
Северо-западная и центральная части Армении |
||||
Ленкорань |
2.13. Период однократного превышения расчетной интенсивности дождя необходимо выбирать в зависимости от характера объекта канализования, условий расположения коллектора с учетом последствий, которые могут быть вызваны выпадением дождей, превышающих расчетные, и принимать по табл. 5 и 6 или определять расчетом в зависимости от условий расположения коллектора, интенсивности дождей, площади бассейна и коэффициента стока по предельному периоду превышения.
При проектировании дождевой канализации у особых сооружений (метро, вокзалов, подземных переходов и др.), а также для засушливых районов, где значение q 20 менее 50 л/(с×га), при Р , равном единице, период однократного превышения расчетной интенсивности дождя следует определять только расчетом с учетом предельного периода превышения расчетной интенсивности дождя, указанного в табл. 7. При этом периоды однократного превышения расчетной интенсивности дождя, определенные расчетом, не должны быть менее указанных в табл. 5 и 6.
При определении периода однократного превышения расчетной интенсивности дождя расчетом следует учитывать, что при предельных периодах однократного превышения, указанных в табл. 7, коллектор дождевой канализации должен пропускать лишь часть расхода дождевого стока, остальная часть которого временно затопляет проезжую часть улиц и при наличии уклона стекает по ее лоткам, при этом высота затопления улиц не должна вызывать затопления подвальных и полуподвальных помещений; кроме того, следует учитывать возможный сток с бассейнов, расположенных за пределами населенного пункта.
2.11. Расходы дождевых q r , л/с, следует определять по методу предельных интенсивностей по формуле
где z mid - среднее значение коэффициента, характеризующего поверхность бассейна стока, определяемое согласно п. 2.17 ;
А, п - параметры, определяемые согласно п. 2.12 ;
F - расчетная площадь стока, га, определяемая согласно п. 2.14 ;
t r - расчетная продолжительность дождя, равная продолжительности протекания поверхностных вод по поверхности и трубам до расчетного участка, мин, и определяемая согласно п. 2.15 .
Расчетный расход дождевых вод для гидравлического расчета дождевых сетей q cal , л/с, следует определять по формуле
(3)
где b - коэффициент, учитывающий заполнение свободной емкости сети в момент возникновения напорного режима и определяемый по табл. 11 .
Примечания: 1. При величине расчетной продолжительности протекания дождевых вод, меньшей 10 мин, вформулу (2 ) следует вводить поправочный коэффициент рваный 0,8 приt r = 5 мин и 0,9 приt r = 7 мин.
2. При большом заглублении начальных участков коллекторов дождевой канализации следует учитывать увеличение их пропускной способности за счет напора, создаваемого подъемом уровни воды в колодцах.
2.12. Параметры А и п надлежит определять по результатам обработки многолетних записей самопишущих дождемеров, зарегистрированных в данном конкретном пункте. При отсутствии обработанных данных допускается параметр А определять по формуле
(4)
где q 20 - интенсивность дождя, л/с на 1 га, для данной местности продолжительностью 20 мин при Р = 1 год, определяемая по черт. 1 ;
п - показатель степени, определяемый по табл. 4 ;
т r - средние количество дождей за год, принимаемое по табл. 4 ;
Р - период однократного превышения расчетной интенсивности дождя, принимаемый по п. 2.13 ;
g - показатель степени, принимаемый по табл. 4 .
Черт. 1. Значения величин интенсивности дождя q20
Таблица 4
Значение n при |
m r | |||
Побережья Белого и Баренцева морей | ||||
Север европейской части СССР и Западной Сибири | ||||
Равнинные области запада и центра европейской части СССР | ||||
Равнинные области Украины | ||||
Возвышенности европейской части СССР. западный склон Урала | ||||
Восток Украины, низовье Волги и Дона, Южный Крым | ||||
Нижнее Поволжье | ||||
Наветренные склоны возвышенностей европейской части СССР и Северное Предкавказье | ||||
Ставропольская возвышенность, северные предгорья Большого Кавказа, северный склон Большого Кавказа | ||||
Южная часть Западной Сибири, среднее течение р. Или, район оз. Але-Куль | ||||
Центральный и Северо-Восточный Казахстан, предгорья Алтая | ||||
Северные склоны Западных Саян, Заилийского Алатау | ||||
Джунгарский Алатау, Кузнецкий Алатау, Алтай | ||||
Северный склон Западных Саян | ||||
Средняя Сибирь | ||||
Хребет Хамар-Дабан | ||||
Восточная Сибирь | ||||
Бассейны Шилки и Аргуни, долина Среднего Амура | ||||
Бассейны Колымы и рек Охотского моря, северная часть Нижнеамурской низменности | ||||
Побережье Охотского моря, бассейны рек Берингова моря, центр и запад Камчатки | ||||
Восточное побережье Камчатки южнее 56°с. ш. | ||||
Побережье Татарского пролива | ||||
Район оз. Ханка | ||||
Бассейны рек Японского моря, о. Сахалин, Курильские о-ва | ||||
Юг Казахстана, равнина Средней Азии и склоны гор до 1500 м, бассейн оз. Иссык-Куль до 2500 м | ||||
Склоны гор Средней Азии на высоте 1500-3000 м | ||||
Юго-Западная Туркмения | ||||
Черноморское побережье и западный склон Большого Кавказа до Сухуми | ||||
Побережье Каспийского моря и равнина от Махачкалы до Баку | ||||
Восточный склон Большого Кавказа, Кура-Араксинская низменность до 500 м | ||||
Южный склон Большого Кавказа выше 1500 м, южный склон выше 500 м, ДагАССР | ||||
Побережье Черного моря ниже Сухуми, Колхидская низменность, склоны Кавказа до 2000 м | ||||
Бассейн Куры, восточная часть Малого Кавказа, Талышский хребет | ||||
Северо-западная и центральная части Армении | ||||
Ленкорань |
2.13. Период однократного превышения расчетной интенсивности дождя необходимо выбирать в зависимости от характера объекта канализования, условий расположения коллектора с учетом последствий, которые могут быть вызваны выпадением дождей, превышающих расчетные, и принимать по табл. 5 и 6 или определять расчетом в зависимости от условий расположения коллектора, интенсивности дождей, площади бассейна и коэффициента стока по предельному периоду превышения.
При проектировании дождевой канализации у особых сооружений (метро, вокзалов, подземных переходов и др.), а также для засушливых районов, где значение q 20 менее 50 л/(с×га), при Р , равном единице, период однократного превышения расчетной интенсивности дождя следует определять только расчетом с учетом предельного периода превышения расчетной интенсивности дождя, указанного в табл. 7 . При этом периоды однократного превышения расчетной интенсивности дождя, определенные расчетом, не должны быть менее указанных в табл. 5 и 6 .
При определении периода однократного превышения расчетной интенсивности дождя расчетом следует учитывать, что при предельных периодах однократного превышения, указанных в табл. 7 , коллектор дождевой канализации должен пропускать лишь часть расхода дождевого стока, остальная часть которого временно затопляет проезжую часть улиц и при наличии уклона стекает по ее лоткам, при этом высота затопления улиц не должна вызывать затопления подвальных и полуподвальных помещений; кроме того, следует учитывать возможный сток с бассейнов, расположенных за пределами населенного пункта.
Таблица 5
Условия расположения коллекторов |
Период однократного превышения расчетной интенсивности дождя Р , годы, для населенных пунктов при значенияхq 20 |
||||
местного значения |
на магистральных улицах |
св. 60 до 80 |
св. 80 до 120 | ||
Благоприятные и средние |
Благоприятные | ||||
Неблагоприятные | |||||
Особо неблагоприятные |
Неблагоприятные | ||||
Особо неблагоприятные |
Примечания: 1. Благоприятные условия расположения коллекторов:
бассейн площадью не более 150 га имеет плоский рельеф при среднем уклоне поверхности 0,005 и менее;
коллектор проходит по водоразделу или в верхней части склона на расстоянии от водораздела не более 400 м/
2. Средние условия расположения коллекторов:
бассейн площадью свыше 150 га имеет плоский рельеф с уклоном 0,005 м и менее;
коллектор проходит dнижней части склона по тальвегу с уклоном склонов 0,02 м и менее, при этом площадь бассейна не превышает 150 га.
3. Неблагоприятные условия расположения коллекторов:
коллектор проходит в нижней части склона, площадь бассейна превышает 150 га;
коллектор проходит по тальвегу с крутыми склонами при среднем уклоне склонов свыше 0,02.
4. Особо неблагоприятные условия расположения коллекторов: коллектор отводит воду из замкнутого пониженного места (котловины).
Таблица 6
Примечание. Для предприятий, расположенных в замкнутой котловине, период однократного превышения расчетной интенсивности дождя следует определять расчетом или принимать рваным не менее чем 5 годам.
Таблица 7
2.14. Расчетную площадь стока для рассчитываемого участка сети необходимо принимать равной всей площади стока или части ее, дающей максимальный расход стока.
В тех случаях, когда площадь стока коллектора составляет 500 га и более, в формулы (2 ) и (3 ) следует вводить поправочный коэффициент К , учитывающий неравномерность выпадения дождя по площади и принимаемый по табл. 8 .
Таблица 8
Расчетные расходы дождевых вод с незастроенных площадей водосборов свыше 1000 га, не входящих в территорию населенного пункта, следует определять по соответствующим нормам стока для расчета искусственных сооружений автомобильных дорог согласно ВСН 63-76 Минтрансстроя.
2.15. Расчетную продолжительность протекания дождевых вод по поверхности и трубам t r , мин, следует принимать по формуле
(5)
где t con - продолжительность протекания дождевых вод до уличного лотка или при наличии дождеприемников в пределах квартала до уличного коллектора (время поверхностной концентрации), мин, определяемая согласно п. 2.16 ;
t can - то же, по уличным лоткам до дождеприемника (при отсутствии их в пределах квартала), определяемая по формуле (6 );
t p - то же, по трубам до рассчитываемого сечения, определяемая по формуле (7 ).
2.16. Время поверхностной концентрации дождевого стока следует определять по расчету или принимать в населенных пунктах при отсутствии внутриквартальных закрытых дождевых сетей равным 5-10 мин или при наличии их равным 3-5 мин.
При расчете внутриквартальной канализационной сети время поверхностной концентрации надлежит принимать равным 2-3 мин.
Продолжительность протекания дождевых вод по уличным лоткам t can
(6)
где l can - длина участков лотков, м;
v can
Продолжительность протекания дождевых вод по трубам до рассчитываемого сечения t p , мин, следует определять по формуле
(7)
где l p - длина расчетных участков коллектора, м;
v p - расчетная скорость течения на участке, м/с.
2.17. Среднее значение коэффициента стока z mid следует определять как средневзвешенную величину в зависимости от коэффициентов z, характеризующих поверхность и принимаемых по табл. 9 и 10 .
Таблица 9
Поверхность |
Коэффициент z |
Кровля зданий и сооружений, асфальтобетонные покрытия дорог |
Принимается по табл. 10 |
Брусчатые мостовые и черные щебеночные покрытия дорог | |
Булыжные мостовые | |
Щебеночные покрытия, не обработанные вяжущими | |
Гравийные садово-парковые дорожки | |
Грунтовые поверхности (спланированные) | |
Примечание. Указанные значения коэффициентаz допускается уточнять по местным условиям на основании соответствующих исследований.
Таблица 10
ПараметрА |
Коэффициент z для водонепроницаемых поверхностей |
2.18. При расчете стока с бассейнов площадью свыше 50 га с разным характером застройки или с резко различными уклонами поверхности земли следует производить проверочные определения расходов дождевых вод с разных частей бассейна и наибольший из полученных расходов принимать за расчетный. При этом если расчетный расход дождевых вод с данной части бассейна окажется меньше расхода, по которому рассчитан коллектор на вышележащем участке, следует расчетный расход для данного участка коллектора принимать равным расходу на вышележащем участке.
Территории садов и парков, не оборудованные дождевой закрытой или открытой канализацией, в расчетной величине площади стока и при определении коэффициента z не учитываются. Если территория имеет уклон поверхности 0,008-0,01 и более в сторону уличных проездов, то в расчетную площадь стока необходимо включать прилегающую к проезду полосу шириной 50-100 м.
Озелененные площади внутри кварталов (полосы бульваров, газоны и т. п.) следует включать в расчетную величину площади стока и учитывать при определении коэффициента поверхности бассейна стока z.
2.19. Значения коэффициента b следует определять по табл. 11 .
Таблица 11
Примечания: 1. При уклонах местности 0,01-0,03 указанные значения коэффициентаb следует увеличивать на 10-15 % и при уклонах местности свыше 0,03 принимать равными единице.
2. Если общее число участков на дождевом коллекторе или на притоке менее 10, то значение b при всех уклонах допускается уменьшать на 10 % при числе участков 4-10 и на 15 % при числе участков менее 4.
Поверхностный сток образуется дождевыми и талыми водами, а также водой от поливки и мойки улиц. При этом осадки дождевых и талых вод в городах дают сток при слое более 2 мм ввиду наличия значительных по площади водонепроницаемых покрытий (покрытий дворов, проезжей части улиц, крыши домов).
Гидравлический расчет водоотводной системы должен производиться для каждого участка и площади индивидуально, такие расчеты лучше всего доверить специалистам проектирующим системы водоотведения и канализаций. Системы поверхностного водоотвода Gidrolica® предназначены для сбора и отведения вод с поверхности дорожных покрытий, а также от фундаментов зданий и сооружений. Специалисты нашей компании могут дать Вам рекомендации по подбору систем водоотведения Gidrolica®.
Рассмотрим один из упрощенных вариантов расчета. Для того чтобы правильно выбрать водоотводной лоток, необходимо рассчитать количество осадков, выпавших на расчетной площади. Рассчитывается расход воды Q л/с c площади по формуле:
Q = q 20 × F × ϕ
где:
q 20
– интенсивность осадков (л/сек) на Га (Га = 10 000 м 2);
F
– расчетная площадь стока в м 2 ;
ϕ
– коэффициент, водопоглащения поверхности покрытия;
Пример:
Необходимо подобрать водоотводной лоток Gidrolica®
Тип покрытия (ϕ
): асфальт – 0,95 (см. таблицу коэффициент поверхности стока).
Интенсивность осадков (q 20
) – регион
Москва – 80 (л/сек) на Га (см. таблицу интенсивность осадков).
Коэффициент поверхности стока
Подставив имеющиеся данные в формулу, получаем количество осадков в данном регионе, которое необходимо собрать.
Q = 80 × 0,06 × 0,95 = 4,56 (л/сек)
По полученному показателю Q (пропускная способность) подбираем водоотводной лоток по каталогу, согласно классу нагрузки . В нашем случае подходят лотки DN 100, кл. С250 (см. общие характеристики лотка)
Общие характеристики лотков
№ по каталогу | Класс нагрузки | Наименование | Гидравлическое сечение, мм | Длина, L | Ширина, C | Высота, H | Вес, кг | Проходное сечение, см 2 | Пропускная способность, л/сек |
---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
Уклон 0,5% | |||||||||
801 | A, B, C | Лоток водоотводной ЛВ-10.14,5.12 - пластиковый | DN 100 | 1000 | 145 | 120 | 1,4 | 93,3 | 5,12 |
406 | A, B, C | Лоток водоотводной ЛВ-10.16.18,2 - бетонный | DN 100 | 1000 | 160 | 182 | 36 | 136 | 5,2 |
903 | A, B, C | Лоток водоотводной ЛВ-10.14.13 - полимербетонный | DN 100 | 1000 | 140 | 125 | 14 | 92,1 | 5,01 |
700 | A, B, C | Лоток водоотводной ЛВ-10.14.13 - полимерпесчаный | DN 100 | 1000 | 140 | 130 | 12,8 | 102 | 5,69 |
Для эффективного выпуска воды в канализационные сети необходимо учитывать пропускную способность труб (см. пропускную способность труб при различных уклонах, л/сек).
Тип основания под трубы необходимо принимать в зависимости от несущей способности грунтов и нагрузок (см. СНиП 2.04.03-85)
Пропускная способность труб при различных уклонах, л/сек
Диаметр трубы, мм | Уклон | ||||||
---|---|---|---|---|---|---|---|
0,05 | 0,1 | 0,15 | 0,2 | 0,3 | 0,5 | 1 | |
110 | 4,37 | 6,19 | 7,58 | 8,75 | 10,71 | 13,83 | 19,56 |
160 | 9,72 | 13,8 | 16,84 | 19,44 | 23,81 | 30,74 | 43,5 |
200 | 16,92 | 24,0 | 29,39 | 33,94 | 41,57 | 53,66 | 75,9 |